2.4 弧光接地过电压：弧光接地过电压只发生在中性点不直接接地的电网中。弧光接地过电压和一相对地多次发弧所引起另两相对地电容上的振荡过程人关。在下图中，各相导线对地电容CA=CB=CC=C，以A相发生故障为例。
流过故障点的电流计算：当A相接地后，B、C两相对地电压升高到线电压，此时流过CB、CC的电流分别是IB和IC，而流过故障点的电流I为IB和IC的相量之和。
∵ CA=CB=CC=C UAB=UAC= ∴ |IB|=|IC|=
IB与IC之间的夹角为60度，所以。（注：为相电压）
线路越长，对地电容电流也就越大。对35kV及以下电网的电容电流一般可用下式估算：
I=（2.7~3.2）10-3×U×L(安) 其中：U为最大工作线电压（kV），L为母线上出线的总长度（kM），由于架空地线加大了导线的对地电容，因此线路有架空地线时系数取3.2，无架空地线时取2.7。对于35kV无加空地线的线路大约每公里1A。
最严重的情况是故障相（A相）在电压达最大值时对地发弧，在发弧前B、C相对地电容上的电压瞬时值均为-0.5Uxg，而在发弧后由于A相接地，所以B、C相对地电压变为-1.5Uxg。在这个过渡过程中，变压器和线路的电感与线路对地电容CB、CC构成振荡回路，使得CB、CC上的过电压达：
过电压=2倍稳态－超始值=2×(-1.5Uxg)-(-0.5Uxg)=-2.5Uxg
假如在过电压达-2.5Uxg时高频振荡电流恰好过零点，这时电弧可能熄灭。以电弧熄灭后的一瞬间CA上的电荷为零，而CB、CC上的电荷各为-2.5UxgC。因此整个电网对地电容上保有的电荷为-5 UxgC。又过了工频半周波，当只考虑电源三相电势的作用时，A相电压为-Uxg，而B、C相为+0.5 Uxg。但我们知道，此时三相对地还有总电荷-5 UxgC。由于三相电容是通过变压器绕组相互联通的，此时电荷-5 UxgC必然已均匀分布在三相上，即-5 UxgC电荷将使每相对地电压都是-5/3Uxg，将此电压与电源电势叠加起来，即在过了工频半周波后，A相对地电压为- Uxg-5/3 Uxg=-8/3 Uxg，B、C相的对地电压为+0.5 Uxg-5/3 Uxg=-3.5/3 Uxg。如果A相此时又对地发弧，则A相电位变为零，而B、C相的电位由于变压器绕组的瞬间电势为+1.5 Uxg而必向+ Uxg过渡。在电感电容的振荡过程中使过电压可达：
过电压=2×(1.5Uxg)-(-3.5/3Uxg)=4.17Uxg
电弧的熄灭、重燃这样反复来几次将会出现较高的过电压。
以上的分析是在最严重的情况下，但实际上由于每次发弧不一定发生在工频电压达幅值时，自然熄弧条件较差也不一定能使电弧在通过高频电流过零点时熄灭，线路各相导线之间还存在着线间电容，电弧中还有压降、电网中存在损耗、储存的电荷经短路点泄漏等等衰减因素，使这种过电压一般不会超过3.0倍，个别可达3.5倍，绝缘正常的电气设备能够承受这一水平的过电压。
防止弧光接地过电压的最根本途径是消除间歇性电弧现象。方法之一是将电网的中性点直接接地，在这种情况下，巨大的单相短路电流形成强烈的稳定电弧，断路器将故障线路迅速切除，随后再投入（重合闸）。我国110kV及以上的电网，均采取这种中性点直接接地方式。但是，对于为数极广的电压等级较低的送电线路来说，单相电弧接地的事故率相对较大，中性点直接接地后，将会引起断路器的频繁开断从面大大增加断路器的检修次数，同时要求设置可靠的重合闸装置，因此这样的解决方法并非适当。对于这类电网，我国采用了中性点经消弧线圈的接地方式，它可使接地电流减小，促使电弧迅速自熄，从而消除间歇性的弧光接地现象。
流过故障点的电流计算：当A相接地后，B、C两相对地电压升高到线电压，此时流过CB、CC的电流分别是IB和IC，而流过故障点的电流I为IB和IC的相量之和。
∵ CA=CB=CC=C UAB=UAC= ∴ |IB|=|IC|=
IB与IC之间的夹角为60度，所以。（注：为相电压）
线路越长，对地电容电流也就越大。对35kV及以下电网的电容电流一般可用下式估算：
I=（2.7~3.2）10-3×U×L(安) 其中：U为最大工作线电压（kV），L为母线上出线的总长度（kM），由于架空地线加大了导线的对地电容，因此线路有架空地线时系数取3.2，无架空地线时取2.7。对于35kV无加空地线的线路大约每公里1A。
最严重的情况是故障相（A相）在电压达最大值时对地发弧，在发弧前B、C相对地电容上的电压瞬时值均为-0.5Uxg，而在发弧后由于A相接地，所以B、C相对地电压变为-1.5Uxg。在这个过渡过程中，变压器和线路的电感与线路对地电容CB、CC构成振荡回路，使得CB、CC上的过电压达：
过电压=2倍稳态－超始值=2×(-1.5Uxg)-(-0.5Uxg)=-2.5Uxg
假如在过电压达-2.5Uxg时高频振荡电流恰好过零点，这时电弧可能熄灭。以电弧熄灭后的一瞬间CA上的电荷为零，而CB、CC上的电荷各为-2.5UxgC。因此整个电网对地电容上保有的电荷为-5 UxgC。又过了工频半周波，当只考虑电源三相电势的作用时，A相电压为-Uxg，而B、C相为+0.5 Uxg。但我们知道，此时三相对地还有总电荷-5 UxgC。由于三相电容是通过变压器绕组相互联通的，此时电荷-5 UxgC必然已均匀分布在三相上，即-5 UxgC电荷将使每相对地电压都是-5/3Uxg，将此电压与电源电势叠加起来，即在过了工频半周波后，A相对地电压为- Uxg-5/3 Uxg=-8/3 Uxg，B、C相的对地电压为+0.5 Uxg-5/3 Uxg=-3.5/3 Uxg。如果A相此时又对地发弧，则A相电位变为零，而B、C相的电位由于变压器绕组的瞬间电势为+1.5 Uxg而必向+ Uxg过渡。在电感电容的振荡过程中使过电压可达：
过电压=2×(1.5Uxg)-(-3.5/3Uxg)=4.17Uxg
电弧的熄灭、重燃这样反复来几次将会出现较高的过电压。
以上的分析是在最严重的情况下，但实际上由于每次发弧不一定发生在工频电压达幅值时，自然熄弧条件较差也不一定能使电弧在通过高频电流过零点时熄灭，线路各相导线之间还存在着线间电容，电弧中还有压降、电网中存在损耗、储存的电荷经短路点泄漏等等衰减因素，使这种过电压一般不会超过3.0倍，个别可达3.5倍，绝缘正常的电气设备能够承受这一水平的过电压。
防止弧光接地过电压的最根本途径是消除间歇性电弧现象。方法之一是将电网的中性点直接接地，在这种情况下，巨大的单相短路电流形成强烈的稳定电弧，断路器将故障线路迅速切除，随后再投入（重合闸）。我国110kV及以上的电网，均采取这种中性点直接接地方式。但是，对于为数极广的电压等级较低的送电线路来说，单相电弧接地的事故率相对较大，中性点直接接地后，将会引起断路器的频繁开断从面大大增加断路器的检修次数，同时要求设置可靠的重合闸装置，因此这样的解决方法并非适当。对于这类电网，我国采用了中性点经消弧线圈的接地方式，它可使接地电流减小，促使电弧迅速自熄，从而消除间歇性的弧光接地现象。
——就业优先政策不断落实，援企稳岗等举措相继落地，为稳就业提供强大保障。
“就业形势稳定，既得益于经济总量继续扩大，也与就业服务政策落实力度不断加大密切相关。”人社部就业促进司司长张莹说。今年以来，降低社保费率等举措切实减轻了企业负担，加大失业保险费返还力度、发放援企稳岗补贴等政策也使一些暂时困难的企业渡过难关。
另一方面，也不能因过往成绩而盲目乐观——要充分认识就业工作的艰巨性和形势的复杂性，坚定不移地把稳就业放在突出位置。
一要突出重点、做好稳增长工作，坚决避免GDP过快下滑给就业带来不利影响。“如果经济增速偏离合理区间，出现过快下滑，就业问题就会凸显出来。”中国人民大学劳动人事学院教授易定红认为，稳增长首要是为保就业，必须实施好就业优先政策，着力稳经济、拓岗位、兜底线，保持经济运行在合理区间，促进比较充分就业。
二要着眼长远、聚焦深层次问题，努力化解就业中的结构性矛盾。当前，我国就业结构性矛盾日渐凸显，“有人没活干、有活没人干”的现象并存。“破解结构性就业矛盾，关键还是要实施大规模职业技能培训，提高岗位需求与人才供给的匹配度。”易定红说。
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